3. Бирбраер А.Н., Шульман СГ. Прочность и надежность конструкций АЭС нри особых динамических воздействиях. - М.: Энергоатомиздат, 1989.
4. Котляревский В.А., Ганушкин В.И., Костин А.А. и др. Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет. - М.: Стройиздат, 1989.
5. Котл!1ревский В.А. Волны деформаций в упруго пластическом стержне при продольном ударе Проблемы прочности. - 1981. - № 1.
6. Котл!1ревский В.А. Механические характеристики малоуглеродистой стали при импульсивном нагружении с учетом запаздывающей текучести и вязкопластических свойств ПМТФ. - 1961, - № 6.
7. Котляревский В.А., Райнин И.М. Расчет стальных каркасов зданий и сооружений на действие взрывных, ударных и сейсмических нагрузок Строительная механика и расчет сооружений. - 1990 г. - №5. Информац. листок МГЦНТИ № 72-87. - М.: 1987.
8. Котляревский В.А. Динамический расчет балки за пределом упругости с учетом эффектов скоростного деформирования Строительная механика и расчет сооружений. - 1979. -№ 6.
9. Котляревский В.А. Упруговязкопластические волны в материале с запаздывающей текучестью ПМТФ. - 1962. - № 3.
10. Котляревский В.А. Пакет программ для динамического расчета металлоконструкций Строительство и архитектура. Сер.З. Проектирование металлических конструкций. На-учно-технич.реф. сб. Выи.4. -М.: 1981.
11. Котляревский В.А. Статистическое моделирование сейсмических воздействий на сооружения Строительная механика и расчет сооружений. - 1988. - № 3.
12. Петров А.А. Вероятностная оценка нормируемых параметров сейсмической реакции сооружений Строительная механика и расчет сооружений. - 1990. - № 1.
13. Петров А.А. Вероятностный метод оценки сейсмической реакции мостов с большими пролетами Сейсмостойкость транспортных и сетевых сооружений. - М.: Наука, 1986.
14. Петров А.А. Учет влияния масштабов турбулентности при определении реакции сооружения на нульсационное воздействие ветра Строительпая механика и расчет сооружений. - 1991. - № 3.
15. Petrov А.А. The analytical model for along-wind motion of tall structures. - East European Conference on Wind Engineering. EECWE94, 4-8 July 1994, Warsaw, Poland, P.l, v.3.
16. Котляревский В.А. и др. Аварии и катастрофы. Предупреждение и ликвидация последствий. Кн.1 - 1995, КП.2 - 1996, кн.З - 1997. - М.: изд-во АСВ.
17. Сейсмический риск и инженерные решения. - М.: Недра, 1981.
18. Симиу Э., Сканлан Р. Воздействие ветра на здания и сооружения. - М.: 1984.
20. Гольденблат И.И., Николаенко Н.А. Расчет конструкций на действие сейсмических и импульсивных сил. - М.: Госстройиздат, 1961.
21. Петров А.А. Оценка сейсмической реакции резервуаров с жидкостью. Промышленное и гражданское строительство, 1993, № 5.
22. Снравочник по динамике сооружений. - М.: Стройиздат, 1972.
23. Средства защиты в машиностроении. Расчет и проектирование. - М.: Машиностроение, 1989.
24. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. ГОСТ 14249-89. -М.: Изд.стандартов, 1989.
25. Котляревский В.А Статическое моделирование динамики подвесных энергетических систем при сейсмических нагрузках. Вопросы атомной науки и техники. Серия: Физика и техника ядерных реакторов. НИКИЭТ. - 1984. - вып.1 (38).
26. Petrov А.А. Approximate seismic response analysis of liquid storage tanks. - Proceedings 10th European Conference on Eearthquake Engineering. 28 August - 2 September 1994, Vienna, Austria - A.A. Balkema, Rotterdam, Brookfield, 1995.
27. Вибрации в технике, т.1, 1978, т.5, 1981, т.6, 1981, - М.: Машиностроение.
28. Petrov А.А. Seismic response of extended systems to multiple support excitations. - Proceedings of 11 World Conference on Eearthquake Engineering. June 23 - 28, 1996, Acapulco, Mexico -Elsevier Science, 1996, № 1451 (CD ROM).
29. Котляревский В.А. Расчет на динамические нагрузки и сейсмику энергетических установок с нодвесными агрегатами. Сб. Трудов «Разработка методов расчета и исследовапие действительной работы строительных металлоконструкций». ЦНИИПСК. - 1983.
РАЗДЕЛ III
УЧЕТ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ТРЕБОВАНИЙ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВКИ, МОНТАЖА И ЭКОНОМИКИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ
ГЛАВА 6
ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИЯМ НРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ИХ НА ЗАВОДЕ
6.1. Общие понятия и условия технологичности
Технологичность стальных конструкций определяется степенью подготовленности конструкций для изготовления и монтажа современными прогрессивными методами при оптимальных затратах материальных, трудовых и энергетических ресурсов соответствующего типа производства [1]. Повышение технологичности конструкций - важнейшее условие, обеспечивающее наиболее простое, быстрое и экономичное изготовление, транспортирование и монтаж конструкций, а также надежную эксплуатацию конструкций.
Обеспечение технологичности конструкций должно осуществляться в процессе:
• конструктивно-технологической разработки рабочих чертежей (КМ) с учетом требований изготовления, монтажа металлоконструкций, а также рекомендаций по эксплуатации [2];
• оценки технологичности проектов КМ металлоконструкций в соответствии со стандартом предприятия СТП 104.2-39-85 [1];
• экспертизы проектов КМ и разработки чертежей КМД непосредственно на заводах металлоконструкций.
Технологичность металлических конструкций характеризуется нижеприведенными критериями:
1) применением прогрессивных профилей металлопроката, в том числе: широкополочных двутавров и тавров с параллельными гранями полок; гнутосварных замкнутых профилей; холодногнутых профилей швеллерного, корыгного, С-образного и зетового сечений. Конструктивные решения с использованием этих профилей обеспечивают уменьшение стоимости, вследствие экономии расхода стали при одновременном снижении трудоемкости изготовления;
2) применением оптимального количества типоразмеров металлопроката. При разработке проектов КМ следует иметь в виду, что величина отходов металла составляет 5-7%, в том числе металлолома 3,5-4,5%. Для изготовления листовых деталей шириной более 2000 мм и длиной 12000 мм и более на ряде заводов имеются поточные линии, включающие правку, поперечную стыковку и сварку;
3) применением эффективных марок, а также надлежащих групп, категорий и нормируемых показателей сталей, оценивая возможность снижения стоимости и расхода металлопроката при одновременном увеличении трудоемкости изготовления;
4) обновлением номенклатуры конструкций прогрессивными конструктивными решениями (узлы с бесфасоночными соединениями, односторонние угловые швы, монтажные узлы с передачей усилий через фрезерованные торцы, сокращение количества основных и вспомогательных деталей, совмещение несущих и ограж-
дающих функций, уменьшение массы наплавленного металла). К таким конструктивным решениям относятся:
• стропильные фермы с поясами и решеткой из широкополочных двутавров, гнутосварных замкнутых профилей, одиночных уголков, широкополочных тавров, труб. В этих конструкциях узловые соединения поясов и решетки ферм применяются бесфасоночные «впритык»;
• двухветвевые колонны с бесфасоночными соединениями решетки «внахлестку»;
• балки из листовой стали с односторонними ребрами жесткости, односторонними сварными швами, гофрированными стенками малой толщины;
• обол очечные пролетные строения транспортерных галерей из листовой стали;
• подкрановые балки с уширенным верхним поясом без тормозных настилов;
• стропильные фермы и прогоны с соединениями на точечной сварке взамен фланговых швов;
5) повышением степени заводской готовности. Одним из главных направлений развития технологии изготовления и монтажа строительных стальных конструкций является превращение процесса монтажа зданий и сооружений в процесс скоростной сборки из крупноразмерных элементов повышенной заводской готовности. Уровень заводской готовности конструкций оценивается конструктивными решениями, обеспечивающими минимальные сроки монтажа, затрат труда и стоимости монтажа конструкций.
Повышение заводской готовности отправочных элементов обеспечивается:
• применением болтовых монтажных соединений взамен сварных. Низкая эффективность сварных монтажных соединений по сравнению с болтовыми вызвана рассредоточением монтажной сварки по многим узлам с незначительными объемами работ. Это приводит к значительной трате времени на организацию рабочих мест, подъем и подход к ним, спуск на землю сварщиков.
Постановка же болтов в монтажных соединениях выполняется монтажником после установки монтажных элементов, без потерь времени. Кроме того, геометрическая форма сооружения с болтовыми монтажными соединениями обеспечивается на заводе-изготовителе конструкций совмещением отверстий в монтируемом сооружении, что сокращает работы по его выверке и геодезическому контролю на строительной площадке. Наиболее эффективными монтажными соединениями на высокопрочных болтах являются фланцевые, так как: их количество по сравнению с фрикционными сокращается в 3-6 раз (в зависимости от вида конструкций); исключаются операции по подготовке контактных поверхностей; уменьшается количество и масса стыковых элементов монтажного узла; отсутствуют отверстия в тяжелых основных деталях отправочных элементов (поясах ферм, стволах колонн, балках);
• выполнением максимального количества и объемов технологических операций по сборо-сварке конструкций на заводе в процессе изготовления конструкций блоками, прошедшими общую сборку, длиной 13,5 м - 21,2 м и свыше 21,2 м;
• выполнением противокоррозионной защиты металлоконструкций, включающей в себя механизированную дробеметную очистку металлопроката и его консервирование, грунтование и окрашивание двумя слоями, что исключает необходимость окраски на монтаже;
6) максимальной типизацией конструктивных элементов и нормализацией деталей по стандартам заводов-изготовителей. Это обеспечивает серийное и массовое производство, включающее применение автоматизированного оборудования для изготовления деталей, механизированного и нестандартизированного оборудования и кондукторов для сборо-сварки конструктивных элементов;
