На фиг. 82 изображена конструкция шестеренного насоса фирмы «Brovvn and Sharpe» (США), довольно широко используемого в гидравлических приводах металлорежущих станков.
Шестеренные насосы этой конструкции выпускаются на рабочее давление 35 кГ/см производительностью 19-142 л/мин при 1450 об/мин приводного вала и характеризуются бесшумной и плавной работой.
Насос состоит из чугунного корпуса /, двух боковых уплотняющих пластин 2, выполненных из высококачественного чугуна, передней чугунной крышки 3, задней чугунной крышки 4. Крышки стягиваются винтами. Стыковые плоскости отшлифованы, в результате чего монтаж насоса производится без прокладок. Соосность отверстий под подшипники и роторы обеспечивается контрольными
штифтами. Роторы 5 имеют по 14 шевронных зубьев (при т = Ь). Для обеспечения большей плавности работы зубчатой пары и уменьшения пульсации масляного потока угол наклона зубьев шестерен р принимается равным 35°. При таком угле через пространство между.
Фиг. 81.
И Рыбкин и Усов
зацепляющимися зубьями, камеры нагнетания и всасывания соединяются между собой. Для сокращения величины утечек зацепление выполняется почти плотным, в результате боковой зазор не превышает 0,03-0,035 мм. Радиальный зазор между поверхностями головок и впадин сопрягаемых зубчатых колес не превышает 0,04- i 0,045 мм. Шестерни фиксируются на валах при помощи шпонок.
Фиг. 82
Валы 6, 7 ц 8 изготовляются из легированной стали и вращаются в радиальных игольчатых подшипниках 10. Иголки подшипников находятся в сепараторах. Подшипники имеют лишь по одному наружному кольцу. Внутренней боковой дорожкой для иголок служат закаленные шейки валов.
Уплотнение 9 выходного вала торцового типа двойное, уравновешенное. Подвод и отвод масла производится с торца задней крышки. Насос имеет отдельный кронштейн для монтажа. I
Во избежание возникновения осевых усилий, действующих на опоры, в насосе предусмотрена гидравлическая балансировка, осуществляемая путем соединения полостей крышек 3 к 4 с камерой всасывания. Насос может быть применен при прямом и обратном вращении вала. Для этого необходимо лишь переставить пробку -
162
заглушку в отверстиях, идущих из полости перед уплотнением в камеру всасывания.
Недостатком этой конструкции насоса следует считать мягкость характеристики давление-производительность.
Результаты испытаний насоса позволяют предполагать, что в нем имеет место постоянный переток жидкости из камеры нагнетания в камеру всасывания через пространство зацепления. Это
Фиг. 83.
подтверждается тем, что при радиальном зазоре между цилиндрическими поверхностями роторов и корпуса, равном 0,092 мм, и торцовом - 0,04 мм (при давлении, равном 40 кПсм и температуре 50° С) объемный к. п. д . т)о составляет при испытании лишь 0,78, тогда как у насоса ЕКМ (модель РНР-6,3) с прямозубым зацеплением и равными (даже несколько большими) величинами торцового и радиального зазоров (фиг. 84), объемный к. п. д. составляет 0,895. (Производительности каждого из сравниваемых насосов, при давлении р„ = О, составляет примерно 125 л/мин.)
Результаты осциллографирования (фиг. 83) показали, что плавность подачи жидкости в насосе Brown and Sharpe сохраняется лишь до давлений, не превышающих 25 кПсм. При дальнейшем повышении давления неравномерность подачи начинает заметно возрастать. И* 88 163
